Damlacık buharlaştırma - Droplet vaporization

Bu makale bir yetim, başka hiçbir makale olmadığı gibi ona bağlantı. Lütfen bağlantıları tanıtmak dan bu sayfaya İlgili Makaleler; dene Bağlantı bul aracı öneriler için. (Kasım 2018)

buharlaştırma damlacık (damlacık buharlaşması) sorunu, akışkan dinamiği. Spreylerin taşınması ve hesaplanmasını içeren birçok mühendislik durumunun bir parçasıdır: yakıt enjeksiyonu, sprey boyama, aerosol sprey, yanıp sönen salımlar… Bu mühendislik durumlarının çoğunda damlacık ve çevreleyen gaz arasında göreceli bir hareket vardır. Damlacık üzerindeki gaz akışı, sert bir küre üzerindeki gaz akışının birçok özelliğine sahiptir: basınç gradyanı, viskoz sınır tabakası, uyanmak. Bu ortak akış özelliklerine ek olarak, yüzeyden kaynaklanan dahili sıvı sirkülasyonu olgusundan da bahsedilebilir.makaslama kuvvetler ve sınır tabakası üfleme etkisi.

Damlacık üzerindeki gaz akışını karakterize eden anahtar parametrelerden biri damlacıktır Reynolds sayısı bağıl hız, damlacık çapı ve gaz fazı özelliklerine bağlıdır. Gaz akışının özellikleri, gaz ve sıvı fazlar arasındaki kütle, momentum ve enerji alışverişi üzerinde kritik bir etkiye sahiptir ve bu nedenle, herhangi bir buharlaşan damlacık modelinde uygun şekilde hesaba katılmaları gerekir.

İlk adım olarak, damlacık ve çevreleyen gaz arasında göreceli hareketin olmadığı basit durumu araştırmaya değer. Buharlaşan damlacık problemiyle ilgili fizik hakkında bazı yararlı bilgiler sağlayacaktır. Damlacık ve çevre arasında göreceli bir hareketin mevcut olduğu mühendislik durumlarında kullanılan ikinci bir adımda modeller sunulmuştur.

Küresel olarak simetrik tek damlacık

Bu bölümde damlacık ile gaz arasında bağıl hareket olmadığını varsayıyoruz, ${ displaystyle Re_ {d} = 0}$ve damlacığın içindeki sıcaklığın tekdüze olduğunu (damlacık sıcaklığının tekdüzeliğini hesaba katan modeller sonraki bölümde sunulmuştur). Damlacık yarıçapının zaman değişimi, ${ displaystyle r_ {d}}$ve damlacık sıcaklığı, ${ displaystyle T_ {d}}$, aşağıdaki adi diferansiyel denklemler seti çözülerek hesaplanabilir. ::^[1]

${ displaystyle 4 pi r_ {d} ^ {2} rho _ {L} { frac { mathrm {d} r_ {d}} { mathrm {d} t}} = - { nokta {m }} _ {F}.}$

${ displaystyle { frac {4} {3}} pi r_ {d} ^ {3} rho _ {L} C_ {pL} { frac { mathrm {d} T_ {d}} { mathrm {d} t}} = Q_ {L}.}$

nerede:

• ${ displaystyle rho _ {L}}$ sıvı yoğunluğu (kg.m⁻³)
• ${ displaystyle { dot {m}} _ {F}}$ damlacığın buharlaşma hızıdır (kg.s⁻¹)
• ${ displaystyle C_ {pL}}$ sabit basınçta sıvı özgül ısıdır (J.kg⁻¹.K⁻¹)
• ${ displaystyle Q_ {L}}$ damlacığa giren ısı akısıdır (J.s⁻¹)

Damlacığa giren ısı akışı şu şekilde ifade edilebilir:^[1]

${ displaystyle Q_ {L} = Q_ {g} - { dot {m}} _ {F} L_ {vap}}$

nerede:

• ${ displaystyle Q_ {g}}$ gazdan damlacık yüzeyine olan ısı akısıdır (J.s⁻¹)
• ${ displaystyle L_ {vap}}$ dikkate alınan türün buharlaşmasının gizli ısısıdır (J. kg⁻¹)

Damlacık buharlaşma hızı için analitik ifadeler, ${ displaystyle { dot {m}} _ {F}}$ve ısı akışı için ${ displaystyle Q_ {g}}$ artık türetilmiştir. Tek, saf, bileşenli bir damlacık dikkate alınır ve gaz fazının ideal bir gaz olarak davrandığı varsayılır. Damlacığı çevreleyen gaz alanı için küresel olarak simetrik bir alan mevcuttur. İçin analitik ifadeler ${ displaystyle { dot {m}} _ {F}}$ ve ${ displaystyle Q_ {g}}$ damlacığı çevreleyen gaz filmindeki ısı ve kütle transferi süreçleri dikkate alınarak bulunur.^[2] Damlacık buharlaşır ve gaz filminde radyal bir akış alanı oluşturur. Damlacıktan gelen buhar damlacık yüzeyinden taşınarak uzağa yayılır. Isı, damlacık arayüzüne doğru konveksiyona karşı radyal olarak iletilir. Bu işleme Stefan konveksiyon veya Stefan akışı.^[3]

Buharlaşan damlacık taslağı

Kütle, yakıt-buhar kütle oranı ve enerji için gaz fazı koruma denklemleri küresel bir koordinat sisteminde yazılır:^[3]

${ displaystyle { frac { kısmi} { kısmi {r}}} sol ( rho _ {g} r ^ {2} u sağ) = 0}$

${ displaystyle { frac { kısmi} { kısmi {r}}} sol ( rho _ {g} r ^ {2} uY_ {F} sağ) - { frac { kısmi} { kısmi {r}}} left ( rho _ {g} { mathcal {D}} r ^ {2} { frac { kısmi {Y_ {F}}} { kısmi {r}}} sağ) = 0}$

${ displaystyle { frac { kısmi} { kısmi {r}}} sol ( rho _ {g} r ^ {2} uh_ {g} sağ) - { frac { kısmi} { kısmi {r}}} left ( lambda _ {g} r ^ {2} { frac { bölümlü {T_ {g}}} { bölümlü {r}}} sağ) - { frac { kısmi } { kısmi {r}}} left ( sum _ {i = 1} ^ {N} rho _ {g} { mathcal {D}} h_ {i} r ^ {2} { frac { kısmi {Y_ {i}}} { kısmi {r}}} sağ) = 0}$

nerede:

• ${ displaystyle rho _ {g}}$ gaz fazının yoğunluğu (kg.m⁻³)
• ${ displaystyle r}$ radyal konum (m)
• ${ displaystyle u}$ Stefan hızı (m.s⁻¹)
• ${ displaystyle Y_ {F}}$ Gaz filmindeki yakıt kütle oranı (-)
• ${ displaystyle { mathcal {D}}}$ Kütle yayınımı (m².s⁻¹)
• ${ displaystyle h_ {g}}$ Gazın entalpisi (J.kg⁻¹)
• ${ displaystyle T_ {g}}$ Gaz filmi sıcaklığı (K)
• ${ displaystyle lambda _ {g}}$ Gazın ısıl iletkenliği (Wm⁻¹.K⁻¹)
• ${ displaystyle N}$ Gaz fazındaki türlerin sayısı, yani hava + yakıt (-)

Gaz fazında ısı ve kütle transfer süreçlerinin yarı kararlı olduğu ve termo-fiziksel özelliklerin sabit olarak kabul edilebileceği varsayılmaktadır. Gaz fazının yarı kararlılığı varsayımı, damlacığı çevreleyen gaz filminin kritik duruma yakın bir durumda olduğu durumlarda veya gaz alanının bir akustik alana maruz kaldığı bir durumda sınırlamasını bulur. Sabit termo-fiziksel özelliklerin varsayımı, özelliklerin bazı referans koşullarında değerlendirilmesi koşuluyla tatmin edici bulunmuştur. ^[4]

${ displaystyle T_ {r} = T_ {s} + A_ {r} sol (T _ { infty} -T_ {s} sağ)}$

${ displaystyle Y_ {r} = Y_ {F, s} + A_ {r} sol (Y_ {F, infty} -Y_ {F, s} sağ)}$

nerede:

• ${ displaystyle T_ {r}}$ referans sıcaklıktır (K)
• ${ displaystyle T_ {s}}$ damlacık yüzeyindeki sıcaklıktır (K)
• ${ displaystyle T _ { infty}}$ damlacık yüzeyinden uzaktaki gazın sıcaklığıdır (K)
• ${ displaystyle Y_ {r}}$ referans yakıt kütle oranıdır (-)
• ${ displaystyle Y_ {F, s}}$ damlacık yüzeyindeki yakıt kütle oranıdır (-)
• ${ displaystyle Y_ {F, infty}}$ damlacık yüzeyinden uzakta olan yakıt kütle oranı (-)

1/3 ortalama kuralı, ${ displaystyle A_ {r} = { frac {1} {3}}}$, literatürde sıklıkla tavsiye edilmektedir^[4][5]

Kütlenin korunum denklemi aşağıdakileri basitleştirir:

${ displaystyle rho _ {g} r ^ {2} u = cte = sol ( rho _ {g} r ^ {2} u sağ) _ {s} = { frac {{ nokta {m }} _ {F}} {4 pi}}}$

Kütle ve yakıt buharı kütle fraksiyonu için koruma denklemlerinin birleştirilmesi, yakıt buharı kütle fraksiyonu için aşağıdaki diferansiyel denklem ${ displaystyle Y_ {F} (r)}$ elde edildi:

${ displaystyle 4 pi r ^ {2} rho _ {g} { mathcal {D}} { frac { mathrm {d} Y_ {F} (r)} { mathrm {d} r}} = { nokta {m}} _ {F} sol (Y_ {F} (r) -1 sağ)}$

Bu denklemi ${ displaystyle r}$ ve ortam gaz fazı bölgesi ${ displaystyle r = infty}$ ve sınır koşulunun uygulanması ${ displaystyle r = r_ {d}}$ damlacık buharlaşma oranının ifadesini verir:

${ displaystyle { dot {m}} _ {F} = 4 pi rho _ {g} { mathcal {D}} r_ {d} ln sol (1 + B_ {M} sağ)}$

ve

${ displaystyle B_ {M} = { frac {Y_ {F, infty} -Y_ {F, s}} {Y_ {F, s} -1}}}$

nerede:

• ${ displaystyle B_ {M}}$ Spalding kütle transfer numarasıdır

Damlacık yüzeyinde faz dengesi varsayılır ve damlacık yüzeyindeki yakıt buharının mol fraksiyonu, Clapeyron denklemi.

Isı akışı için analitik bir ifade ${ displaystyle Q_ {g}}$ artık türetilmiştir. Bazı manipülasyonlardan sonra enerjinin korunum denklemi şöyle yazar:

${ displaystyle { frac { kısmi} { kısmi {r}}} sol ({ nokta {m}} _ {F} h_ {F} - lambda _ {g} r ^ {2} { frac { kısmi {T_ {g}}} { kısmi {r}}} sağ) = 0}$

nerede:

• ${ displaystyle h_ {F}}$ yakıt buharının entalpisidir (J.kg⁻¹)

Damlacık yüzeyinde sınır koşulunun uygulanması ve ilişkinin kullanılması ${ displaystyle h = C_ {p} mathrm {d} T}$ sahibiz:

${ displaystyle 4 pi lambda _ {g} r ^ {2} { frac { mathrm {d} T_ {g}} { mathrm {d} r}} = { dot {m}} _ { F} C_ {p, F} sol (T_ {g} -T_ {d} + { frac {Q_ {g}} {{ dot {m}} _ {F} C_ {p, F}}} sağ)}$

nerede:

• ${ displaystyle C_ {p, F}}$ yakıt buharının sabit basıncındaki özgül ısıdır (J.Kg⁻¹.K⁻¹)

Bu denklemin entegrasyonu ${ displaystyle r}$ ortam gaz fazı koşullarına (${ displaystyle infty}$) gaz filmi sıcaklığının değişimini verir (${ displaystyle T_ {g}}$) radyal mesafenin bir fonksiyonu olarak:

${ displaystyle ln sol ({ frac {T _ { infty} -T_ {d} + { frac {Q_ {g}} {{ dot {m}} _ {F} C_ {p, F} }}} {T_ {g} -T_ {d} + { frac {Q_ {g}} {{ dot {m}} _ {F} C_ {p, F}}}}} sağ) = { frac {1} {r}} { frac {{ dot {m}} _ {F} C_ {p, F}} {4 pi lambda _ {g}}}}$

Yukarıdaki denklem damlacık buharlaşma oranı için ikinci bir ifade sağlar:

${ displaystyle { dot {m}} _ {F} = 4 pi r_ {d} { frac { lambda _ {g}} {C_ {p, F}}} ln sol (1 + B_ {T} sağ)}$

ve

${ displaystyle B_ {T} = { frac {{ dot {m}} _ {F} C_ {p, F}} {Q_ {g}}} sol (T _ { infty} -T_ {d} sağ)}$

nerede:

• ${ displaystyle B_ {T}}$ Spalding ısı transfer numarasıdır

Son olarak damlacık buharlaşma hızı için yeni ifade ve gaz filmi sıcaklığının değişimi için ifade birleştirilerek aşağıdaki denklem elde edilir: ${ displaystyle Q_ {g}}$:

${ displaystyle Q_ {g} = 4 pi r_ {d} lambda _ {g} { frac { ln sol (1 + B_ {T} sağ)} {B_ {T}}} sol ( T _ { infty} -T_ {d} sağ)}$

Damlacık buharlaşma oranı için iki farklı ifade ${ displaystyle { dot {m}} _ {F}}$ türetilmiştir. Dolayısıyla, Spalding kütle transfer numarası ile Spalding ısı transfer numarası arasında bir ilişki vardır ve şöyle yazar:

${ displaystyle B_ {T} = sol (1 + B_ {M} sağ) ^ {{ frac {1} {Le}} { frac {C_ {p, F}} {C_ {p, g} }}} - 1}$

nerede:

• ${ displaystyle Le}$ gaz filmi Lewis numarası (-)
• ${ displaystyle C_ {p, g}}$ sabit basınçta gaz filmine özgül ısıdır (J.Kg⁻¹.K⁻¹)

Damlacık buharlaşma hızı, Sherwood sayısının bir fonksiyonu olarak ifade edilebilir. Sherwood numarası damlacığa boyutsuz kütle aktarım hızını tanımlar ve şu şekilde tanımlanır:^[3]

${ displaystyle Sh = { frac {-2r_ {d}} {Y_ {s} -Y _ { infty}}} sol ({ frac { kısmi {Y_ {F}}} { kısmi {r} }} sağ) _ {s} = 2 { frac { ln left (1 + B_ {M} sağ)} {B_ {M}}}}$

Bu nedenle, damlacık buharlaşma oranı ifadesi şu şekilde yeniden yazılabilir:

${ displaystyle { dot {m}} _ {F} = 2 pi r_ {d} { mathcal {D}} rho _ {g} B_ {M} Sh}$

Benzer şekilde, gazdan damlacığa iletken ısı transferi, Nusselt sayısının bir fonksiyonu olarak ifade edilebilir. Nusselt numarası damlacık için boyutsuz bir ısı transfer oranını tanımlar ve şu şekilde tanımlanır:^[3]

${ displaystyle Nu = { frac {2r_ {d}} {T _ { infty} -T_ {d}}} sol ({ frac { kısmi {T_ {g}}} { kısmi {r}} } sağ) _ {s} = 2 { frac { ln left (1 + B_ {T} sağ)} {B_ {T}}}}$

ve daha sonra:

${ displaystyle Q_ {g} = 2 pi r_ {d} lambda _ {g} Nu sol (T _ { infty} -T_ {d} sağ)}$

Sınırda nerede ${ displaystyle B_ {T} - 0}$ sahibiz ${ displaystyle Nu - 2}$ klasik ısıtılmış küre sonucuna karşılık gelir.^[3]

Tek konvektif damlacık

Bir damlacık ve gaz arasındaki nispi hareket, damlacığı çevreleyen gaz filmindeki ısı ve kütle aktarım hızlarında bir artışa neden olur. Konvektif bir sınır tabakası ve bir dümen suyu damlacığı sarabilir. Ayrıca, sıvı yüzey üzerindeki kesme kuvveti, sıvının ısınmasını artıran bir iç sirkülasyona neden olur. Sonuç olarak, buharlaşma hızı damlacık Reynolds sayısı ile artar. Tekli konvektif damlacık buharlaştırma durumu için birçok farklı model mevcuttur. Buharlaştırıcı damlacık modellerinin altı farklı sınıfa ait olduğu görülebilir:^[3]

1. Sabit damlacık sıcaklığı modeli (d²-yasa)
2. Sonsuz sıvı iletkenlik modeli
3. Küresel simetrik geçici damlacık ısıtma modeli
4. Etkili iletkenlik modeli
5. Damlacık ısıtmanın girdap modeli
6. Navier-Stokes çözümü

Tüm bu modeller arasındaki temel fark, genellikle damlacık buharlaşmasında hız kontrol fenomeni olan sıvı fazın ısınmasının işlenmesidir.^[3] İlk üç model, dahili sıvı dolaşımını dikkate almaz. Etkili iletkenlik modeli (4) ve damlacık ısıtmanın girdap modeli (5), iç sirkülasyon ve iç konvektif ısıtmayı hesaba katar. Navier-Stokes denklemlerinin doğrudan çözünürlüğü, prensip olarak hem gaz fazı hem de sıvı faz için kesin çözümler sağlar.

Model (1), modelin (2) basitleştirilmesidir ve bu da modelin (3) basitleştirilmesidir. Küresel olarak simetrik geçici damlacık ısıtma modeli (3), sıvı faz boyunca ısı difüzyonu denklemini çözmektedir. Bir damlacık ısıtma süresi τ_h Bir termal difüzyon dalgasının damlacık yüzeyinden merkezine nüfuz etmesi için gereken süre olarak tanımlanabilir. Damlacık ısıtma süresi damlacık ömrü, τ ile karşılaştırılır_l. Damlacık ısıtma süresi damlacık ömrüne göre kısaysa, damlacık içindeki sıcaklık alanının homojen olduğunu ve model (2) elde edildiğini varsayabiliriz. Sonsuz sıvı iletkenlik modelinde (2) damlacığın sıcaklığı tek tiptir ancak zamanla değişir. Bir adım daha ileri gitmek ve damlacık sıcaklığının zamansal değişimini ihmal edebileceğimiz koşulları bulmak mümkündür. Sıvı sıcaklığı zamanla değişir. yaş termometre sıcaklığı ulaşıldı. Eğer yaş termometre sıcaklığı damlacık ısıtma süresi ile aynı büyüklük sırasına sahip bir zamanda ulaşıldığında, sıvı sıcaklığının zaman açısından sabit olduğu düşünülebilir; model (1), d²hukuk elde edilir.

Sonsuz sıvı iletkenlik modeli, endüstriyel sprey hesaplamalarında yaygın olarak kullanılmaktadır:^[6][7] hesaplama maliyetleri ve doğruluk arasındaki denge için. Damlacık etrafındaki ısı ve kütle transfer oranlarını artıran konvektif etkileri hesaba katmak için, Sherwood ve Nusselt sayılarının küresel simetrik ifadelerine bir düzeltme uygulanır. ^[2]

${ displaystyle { dot {m}} _ {F} = 4 pi rho _ {g} { mathcal {D}} r_ {d} Sh ^ {*} ln left (1 + B_ {M }sağ)}$

${ displaystyle Q_ {g} = 2 pi r_ {d} lambda _ {g} Nu ^ {*} { frac { ln sol (1 + B_ {T} sağ)} {B_ {T} }} sol (T _ { infty} -T_ {d} sağ)}$

Abramzon ve Sirignano ^[2] değiştirilmiş Sherwood ve Nusselt numaraları için aşağıdaki formülasyonu önerin:

${ displaystyle Sh ^ {*} = 2 + { frac { sol (Sh_ {0} -2 sağ)} {F_ {M}}}}$

${ displaystyle Nu ^ {*} = 2 + { frac { sol (Nu_ {0} -2 sağ)} {F_ {T}}}}$

nerede ${ displaystyle F_ {M}}$ ve ${ displaystyle F_ {T}}$ damlacığı çevreleyen sınır tabakasının kalınlaşmasıyla sonuçlanan yüzey üflemesini hesaba katın.

${ displaystyle Nu_ {0}}$ ve ${ displaystyle Sh_ {0}}$ tanınmış Frössling veya Ranz-Marshall korelasyonundan bulunabilir:^[1]

${ displaystyle Sh_ {0} = 2 + 0,552Re ^ { frac {1} {2}} Sc ^ { frac {1} {3}}}$

${ displaystyle Nu_ {0} = 2 + 0,552Re ^ { frac {1} {2}} Pr ^ { frac {1} {3}}}$

nerede

• ${ displaystyle Sc}$ ... Schmidt numarası,
• ${ displaystyle Pr}$ ... Prandtl numarası,
• ${ displaystyle Re}$ ... Reynolds sayısı.

Yukarıdaki ifadeler Reynolds sayısı arttıkça ısı ve kütle transfer hızlarının da arttığını göstermektedir.

Referanslar